無料ツール · EN 1992-1-1 · 鉄筋コンクリート梁 · §6.1 + §6.2

RC梁 — 曲げ・せん断

EN 1992-1-1:2004に基づくULS検討。タブ1: §6.1曲げ — 矩形応力ブロック、中立軸、MRd、As,req。タブ2: §6.2せん断 — 補強なしVRd,c、可変ストラット傾斜VRd,s。

例:
断面形状
圧縮縁から引張鉄筋重心までの距離
材料
曲げ荷重
As,req設計モードの場合は0を入力
§6.1 Equations
fcd = αcc·fck / γC (αcc=0.85, γC=1.50)
fyd = fyk / γS (γS=1.15)
λ = 0.8, η = 1.0 (fck ≤ 50 MPa)
MEd = η·fcd·b·(λx)·(d − λx/2) → solve for x
As,req = η·fcd·b·(λx) / fyd
MRd = As·fyd·z where z = d − λx/2
ξ_lim = 0.45 (fck ≤ 50 MPa) — §5.5(4)
As,min = max(0.26·fctm/fyk·b·d, 0.0013·b·d) — §9.2.1.1
計算結果
M_Rd (kNm)150.0
利用率 MEd/MRd—
中立軸深さ x (mm)96.7
x/d比0.195
ξ_lim (靭性限界)0.45
As,req (mm²)756
As,min (mm²)198
レバーアーム z (mm)456.3
fcd (MPa)14.17
fyd (MPa)434.78
支配的検討bending As req
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せん断荷重
長手方向鉄筋 (V_Rd,c用)
せん断検討断面の引張鉄筋
スターラップ (任意確認)
例: 2 × Ø10 = 157 mm²。Asw/s計算の場合は0
§6.2 Equations
VRd,c = [CRd,c·k·(100·ρl·fck)^(1/3)]·bw·d — §6.2.2 eq.6.2a
k = 1 + √(200/d) ≤ 2.0 | ρl = Asl/(bw·d) ≤ 0.02
VRd,min = (vmin + k1·σcp)·bw·d — eq.6.2b
VRd,s = (Asw/s)·z·fywd·cotθ — §6.2.3 eq.6.8
VRd,max = αcw·bw·z·ν1·fcd/(cotθ+tanθ) — eq.6.9
ν1 = 0.6·(1−fck/250) | z ≈ 0.9·d
Asw/s,min = 0.08·√fck·bw/fyk — §9.2.2 eq.9.5N
sl,max = 0.75·d — §9.2.2 eq.9.6N
計算結果
V_Rd,c (kN)85.5
せん断補強筋必要?はい
Asw/s 必要量 (mm)0.248
Asw/s,min (mm)0.24
s_l,max (mm)371.3
利用率 VEd/VRd—
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Frequently Asked Questions

EN 1992-1-1 §6.1はどのような内容ですか？
セクション6.1は断面の曲げULS耐力を扱います。矩形断面では、λ=0.8、η=1.0（fck≤50MPa）の簡略矩形応力ブロックを使用します。
靭性限界 x/d ≤ 0.45とは何ですか？
EN 1992-1-1 §5.5(4)により、x/dはξ_lim=0.45（fck≤50MPa）に制限されます。これにより、コンクリート圧壊前に引張鉄筋が降伏する延性破壊が確保されます。
V_Rd,cはどのように計算されますか？
§6.2.2式6.2a: V_Rd,c=[C_Rd,c·k·(100·ρl·fck)^(1/3)]·bw·d、k=1+√(200/d)≤2.0、ρl=Asl/(bw·d)≤0.02。
可変ストラット傾斜法とは何ですか？
EN 1992-1-1 §6.2.3では、θを21.8°〜45°（1.0≤cotθ≤2.5）の範囲で選択できます。浅いストラット（cotθ=2.5）はAsw/sを最小化します。計算ツールはθを自動最適化します。
V_Rd,maxとは何ですか？
V_Rd,maxは圧縮ストラットの破壊によって制限される最大せん断耐力です: V_Rd,max=αcw·bw·z·ν₁·fcd/(cotθ+tanθ)。
どの国家附属書に対応していますか？
EN推奨値（C_Rd,c=0.18/γC、γC=1.5、γS=1.15、αcc=0.85）を使用しています。