Diagramme interaction axial-flexion per EN 1992-1-1:2004 §6.1. Courbe N-M complète de la traction pure à la compression pure. Vérification élancement §5.8.3, excentricité du second ordre e₂ (courbure nominale §5.8.8).
| λ (élancement) | 43.3 | Élancé |
| λlim §5.8.3.1 | 28.47 | |
| e₀ = MEd/NEd (mm) | 75 mm | |
| emin = max(h/30, 20) (mm) | 20 mm | |
| e₂ second ordre (mm) | 24.7 mm | 2e ordre |
| e_total (mm) | 99.7 mm | |
| MEd,total (kNm) | 199.4 kNm |
| As,total (mm²) | 2513 mm² | |
| As,min §9.5.2 (mm²) | 460 mm² | ✓ |
| As,max §9.5.2 (mm²) | 6400 mm² | ✓ |
Rectangular stress block §3.1.7
λ = 0.8, η = 1.0 (fck ≤ 50 MPa). Depth of stress block = λ·x, intensity = η·fcd.
Strain profile
Plane sections remain plane. εcu3 = 0.0035. ε_i = εcu3·(x−d_i)/x for each bar layer.
Slenderness §5.8.3.1 Eq(5.13N)
λlim = 20·A·B·C/√n, A = 1/(1+0.2φef), B = √(1+2ω), C = 1.7−rm.
Nominal curvature §5.8.8
1/r = Kr·Kφ·eyd/(0.45·d). e₂ = (1/r)·l₀²/10. Kr per Eq(5.36).
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Le diagramme N-M représente les combinaisons d'effort normal N et de moment M que la section peut résister à l'ELU. Les points à l'intérieur de la courbe sont sûrs. Le calculateur balaye la profondeur de l'axe neutre de la traction pure à la compression pure.
Per §5.8.3.1, les effets du second ordre peuvent être ignorés si λ ≤ λlim. Sinon, la méthode de courbure nominale (§5.8.8) calcule une excentricité supplémentaire e₂ = (1/r)·l₀²/10.
Sections planes restent planes. Pour une profondeur d'axe neutre x, la déformation en fiber comprimée est εcu3 = 0,0035. La déformation dans chaque barre à di est εi = εcu3·(x−di)/x.
§9.5.2 : As,min = max(0,10·NEd/fyd ; 0,002·Ac) et As,max = 0,04·Ac.
§6.1(4) impose e₀,min = max(h/30 ; 20 mm) pour tenir compte des tolérances de construction.
L'outil Poutre BA couvre la flexion pure et le cisaillement. Cet outil ajoute l'interaction axiale-flexion nécessaire pour les colonnes avec compression significative.