Diagrama de interacción axial-flexión per EN 1992-1-1:2004 §6.1. Curva N-M completa de tracción pura a compresión pura. Verificación de esbeltez §5.8, excentricidad de segundo orden e₂.
| λ (esbeltez) | 43.3 | Esbelta |
| λlim §5.8.3.1 | 28.47 | |
| e₀ (mm) | 75 mm | |
| emin (mm) | 20 mm | |
| e₂ 2.º orden (mm) | 24.7 mm | 2.º orden |
| e_total (mm) | 99.7 mm | |
| MEd,total (kNm) | 199.4 kNm |
| As,total (mm²) | 2513 mm² | |
| As,min §9.5.2 (mm²) | 460 mm² | ✓ |
| As,max §9.5.2 (mm²) | 6400 mm² | ✓ |
Rectangular stress block §3.1.7
λ = 0.8, η = 1.0 (fck ≤ 50 MPa). Depth of stress block = λ·x, intensity = η·fcd.
Strain profile
Plane sections remain plane. εcu3 = 0.0035. ε_i = εcu3·(x−d_i)/x for each bar layer.
Slenderness §5.8.3.1 Eq(5.13N)
λlim = 20·A·B·C/√n, A = 1/(1+0.2φef), B = √(1+2ω), C = 1.7−rm.
Nominal curvature §5.8.8
1/r = Kr·Kφ·eyd/(0.45·d). e₂ = (1/r)·l₀²/10. Kr per Eq(5.36).
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El diagrama N-M muestra las combinaciones de esfuerzo axil N y momento flector M que la sección puede resistir en ELU.
Per §5.8.3.1, se pueden ignorar si λ ≤ λlim. En caso contrario, el método de curvatura nominal (§5.8.8) da e₂ = (1/r)·l₀²/10.
Secciones planas permanecen planas. Para eje neutro x: εi = εcu3·(x−di)/x.
§9.5.2: As,min = max(0,10·NEd/fyd; 0,002·Ac) y As,max = 0,04·Ac.
§6.1(4): e₀,min = max(h/30; 20 mm).
La herramienta de viga cubre flexión y cortante. Esta añade la interacción N-M necesaria para columnas con compresión significativa.