Gratis tool · EN 1993-1-5 §5

EN 1993-1-5 Afschuifknikweerstand Calculator

Afschuifknikweerstand van plaatliggerlijven per EN 1993-1-5 §5 (geroteerd spanningsveld methode). Berekent λ̄w (vgl.5.6), kτ (Bijlage A.3), χw (Tabel 5.1), Vbw,Rd (vgl.5.2), Vbf,Rd (vgl.5.8) en M-V interactie §7.1. S235–S460.

tension field V_Ed h_w a (spacing) t_w χ_w b_f
λ̄w = (hw/tw) / (86.4·ε·√kτ) Eq 5.6 Vbw,Rd = χw·fyw·hw·tw / (√3·γM1) Eq 5.2 Vb,Rd = Vbw,Rd + Vbf,Rd §5.2
Lijf & Verstijver parameters
Vrije hoogte van het lijf tussen de flenzen.
Nominale dikte van het lijfplaat.
Hart-op-hart afstand van dwarse verstijvers. Voer 0 in voor een onverstijfd lijf.
Stijf eindsteun (Tabel 5.1 kol 1): draagvermogen dwarse verstijver + aanvullende binnenverstijver. Niet-stijf (kol 2): gewone dwarse verstijver.
Flange (optional)
Breedte van één flens (voor flenscontributie V_bf,Rd per vgl.5.8). Voer 0 in om flenscontributie te negeren.
Nominale dikte van de flens.
Loading (optional)
Rekenwaarde dwarskracht — voor berekening V_Ed/V_b,Rd gebruiksgraad.
Rekenwaarde buigend moment — voor flenscontributie en M-V interactie §7.1. Voer 0 in om interactie te negeren.
Volledig plastisch moment — vereist voor M-V interactie §7.1 (vgl.7.1) als V_Ed > 0,5·V_b,Rd.
Afschuifknik resultaten
2683.1
Vb,Rd (kN)
Enter V_Ed to see utilisation
V_b,Rd computed Check required
Slenderness
ε = √(235/f_yw)0.8136
h_w / t_w100
Trigger 72ε/η58.6
α = a / h_w1.5
k_τ (Annex A.3)6.373
λ̄_w (Eq 5.6)0.563
χ_w (Table 5.1)1
Shear resistance
V_bw,Rd (Eq 5.2) [kN]2683.1
V_bf,Rd (Eq 5.8) [kN]67.2
Upper bound [kN]2683.1
V_b,Rd governing [kN]2683.1
Upper bound governsyes
M-V interaction §7.1
Triggeredno
η_mv = (2V/Vb−1)² + M/Mpl —
Berekeningsrapport per email
Voer uw email in om een opgemaakt EN 1993-1-5 §5 afschuifknikrapport te ontvangen.
Uitgewerkt voorbeeld — gelaste plaatligger, a/h_w = 1,5, stijf eindsteun
Een gelaste S355 plaatligger: h_w = 1200 mm, t_w = 12 mm, a = 1800 mm (dwarse verstijvers per 1,8 m), flenzen 300×25 mm, stijf eindsteun.
Invoer
h_w = 1200 mm, t_w = 12 mm, a = 1800 mm, f_yw = 355 MPa, stijf eindsteun, b_f = 300 mm, t_f = 25 mm
ε
ε = √(235/355) = 0,814
h_w / t_w
h_w/t_w = 100 → controle vereist: 72ε/η = 58,6 < 100 ✓
α = a/h_w
α = 1,5 ≥ 1 → k_τ = 4,00 + 5,34/1,5² = 6,37
λ̄_w
λ̄_w = 100/(86,4×0,814×√6,37) = 0,564
χ_w
λ̄_w = 0,564 < 0,83 → χ_w = η = 1,00
V_bw,Rd
V_bw,Rd = 1,00×355×1200×12/(√3×1,10) = 2 663 kN
V_bf,Rd
M_Ed = 0 → V_bf,Rd ≈ 205 kN
V_b,Rd
V_b,Rd = min(2663+205; 2663) = 2 663 kN
Automatiseer afschuifknikcontroles voor elke plaatligger
FrameAI Pro leest uw constructieve PDF en berekent alle EN 1993-1-5 afschuifknikcontroles — λ̄_w, V_bw,Rd, V_bf,Rd, M-V interactie — automatisch.
Bekijk Pro plannen →
Gerelateerde tools
Plaatknik (EN 1993-1-5 §4) Lijfdruk & knik (EN 1993-1-5 §6) Gecombineerd buiging + normaalkracht (§6.3.3) Constructieve Engineering overzicht

Veelgestelde vragen

Wanneer is een afschuifknikcontrole vereist per EN 1993-1-5?
EN 1993-1-5 §5.1(2) vereist een afschuifknikcontrole als h_w/t_w > 72ε/η, met ε = √(235/f_y) en η = 1,20 voor S235–S355 (of conservatief 1,00). Voor S355 is de drempelwaarde circa 58,6, dus de meeste plaatliggerlijven vereisen een controle.
Wat is het verschil tussen een stijfe en niet-stijfe eindsteun?
Een stijfe eindsteun (Tabel 5.1, kolom 1) bestaat uit een dragende dwarse verstijver gecombineerd met een aanvullende binnenverstijver nabij de oplegging, waardoor het trekveldsanker volledig kan activeren. Een niet-stijve eindsteun (kolom 2) is een enkele verstijver en geeft minder verankering.
Hoe wordt de flenscontributie V_bf,Rd berekend?
De flenscontributie per vgl.5.8 is V_bf,Rd = b_f·t_f²·f_yf / (c·γ_M1), met c = (a/2)·√(1−(M_Ed/M_f,Rd)²) per vgl.5.9. Als M_Ed ≥ M_f,Rd zijn de flenzen volledig benut door buiging en is V_bf,Rd = 0.
Wat is de M-V interactiecontrole in §7.1?
Bij gelijktijdig hoog moment en hoge dwarskracht vereist EN 1993-1-5 §7.1 vgl.7.1: (2·V_Ed/V_b,Rd − 1)² + M_Ed/M_pl,Rd ≤ 1. De controle geldt alleen als V_Ed > 0,5·V_b,Rd.
Hoe wordt k_τ berekend voor dwars verstijfde panelen?
Per EN 1993-1-5 Bijlage A.3: voor lange panelen (α ≥ 1) k_τ = 4,00 + 5,34/α²; voor korte panelen (α < 1) k_τ = 5,34 + 4,00/α². Een onverstijfd lijf gebruikt k_τ = 5,34.
Wat is de bovengrens voor V_b,Rd?
Vgl.5.1 begrenst V_b,Rd op η·f_yw·h_w·t_w/(√3·γ_M1). Dit voorkomt dat V_bf,Rd het totaal boven de plastische afschuifweerstand van het lijf brengt.