無料ツール · EN 1993-1-5 §5 · せん断座屈 · プレートガーダー

ウェブせん断座屈検討

EN 1993-1-5 §5 に基づくウェブせん断座屈耐力計算。ウェブ寸法と端部支持条件を入力すると、λ_w、k_τ、χ_w、V_b,Rd を段階的に算出します。

ウェブ形状

h_w — ウェブ有効高さ (mm)

t_w — ウェブ厚さ (mm)

材料と端部支持

鋼材グレード

γ_M1 — 部分係数

η — 相互作用係数 EN 1993-1-5 §5.1(2): η = 1.20（S235–S460 推奨）。国別付則で η = 1.0 の場合あり。

端部支持条件剛端部支持：モーメント耐力を持つ端部補剛材。非剛：単一補剛材または補剛材なし — 保守的。

横補剛材 / 設計せん断力

a — 補剛材間隔 (mm、0 = なし) 0 で補剛材なし（kτ = 5.34）。補剛材付き桁では間隔を入力。

V_Ed — 設計せん断力 (kN)

フランジ寄与 V_bf,Rd を含める（式 5.8）

フランジ寄与は a > 0 かつ MEd < Mf,Rd の場合のみ有効。

b_f — 最小フランジ幅 (mm)

t_f — フランジ厚さ (mm)

f_yf — フランジ降伏点 (MPa)

M_Ed — 設計曲げモーメント (kNm)

M_f,Rd — フランジのみのモーメント耐力 (kNm)

せん断座屈検討結果

Intermediate

h_w / t_w — 細長比—

ε = √(235/f_yw)—

k_τ — せん断座屈係数—

λ_w — 無次元細長比—

閾値 0.83/η—

χ_w — 低減係数（表 5.1）—

Resistance

V_bw,Rd — ウェブ寄与 (kN)—

V_bf,Rd — フランジ寄与 (kN)—

V_b,Rd 上限 (kN)—

V_b,Rd — せん断座屈耐力合計 (kN)—

計算書のエクスポート

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FAQ

ウェブせん断座屈とは？

薄いウェブはせん断を受けると Vpl,Rd に達する前に座屈することがあります。EN 1993-1-5 §5 は引張場モデルを使用します。h_w/t_w > 72·ε/η の場合に検討が必要です。

k_τ の求め方は？

補剛材なし：kτ = 5.34。補剛材あり（式 A.5）：a/hw ≥ 1 の場合 kτ = 5.34 + 4.00/(a/hw)²。

λ_w とは何ですか？

λw = (hw/tw) / (37.4·ε·√kτ)。λw < 0.83/η なら座屈前に降伏（χw = η）。

剛端部支持と非剛端部支持の違いは？

剛端部支持は引張場を完全に固定でき、より高い χw を与えます。非剛の場合 χw = 0.83/λw（λw ≥ 0.83/η）。

V_bf,Rd が適用されるのはいつですか？

MEd < Mf,Rd かつ補剛材がある場合のみ。フランジが補剛材間で塑性ヒンジを形成し、追加のせん断耐力を提供します。

M+V 相互作用は含まれますか？

いいえ。この計算は Vb,Rd のみです。M+V 複合の場合は §7 の相互作用式を使用してください。