Kostenloses Werkzeug · EN 1993-1-5 §4/§5/§7/§8/§9

EN 1993-1-5 Träger Bemessungsrechner

Vollständige Trägerbemessung nach EN 1993-1-5. Stegschlankheit Klasse 3/4 Grenze (§4), wirksame Querschnittsfläche für Klasse-4-Stege (§4 Gl.4.1–4.2), Schubbeulnachweis (§5), M-Q-Interaktion §7.1, Gurtbeulkontrolle §8.1 und Querrippennachweis §9.1. S235–S460.

h_w=1500mm b_f=500mm t_f=30mm t_w=12mm stiffener
λ̄p = (hw/tw) / (28.4·ε·√kσ) §4 Eq.4.2 ρ = (λ̄p−0.22)/λ̄p² §4 Eq.4.1 hw/tw ≤ k·(E/fyf)·√(Afc/Aw) §8.1
Inputs
Trägergeometrie
Lichte Höhe des Stegs zwischen den Gurten.
Nenndicke des Stegblechs.
Breite eines Gurtblechs.
Nenndicke des Gurtblechs.
Achsabstand der Querrippen. 0 eingeben für einen nicht ausgesteiften Steg.
Steifer Endanschluss (Tabelle 5.1 Sp.1): tragende Querrippe + zusätzliche innere Rippe. Nicht-steif (Sp.2): einfache Querrippe.
Querrippe
Dicke eines Querrippenbleches.
Ausladung der Rippe vom Stegblech.
Stahlsorten
Bemessungsschnittgrößen
Bemessungsmoment am Querschnitt.
Bemessungsquerkraft am Querschnitt.
Optionen
Overall Result
1966.4%
Max utilization
NICHT OK
§4 Web Slenderness Classification
ε = √(235/f_yw)0.8136
h_w / t_w125
Class 3 limit (124ε)100.9
Web classification Class 4
§4 Effective Section (Class 4 web)
k_σ (Table 4.1, ψ=−1)23.9
λ̄_p (Eq.4.2)1.1066
ρ (Eq.4.1)0.724
b_eff = ρ·h_w (mm)1086
b_e1 / b_e2 (mm)434 / 652
W_eff (mm³)26747525
M_eff,Rd (kNm)9495.4
M_Ed / M_eff,Rd 63.2% OK
§5 Shear Buckling
k_τ (Annex A.3)9.34
λ̄_w (Eq.5.6)0.582
χ_w (Table 5.1)1
V_bw,Rd (kN)3353.9
V_bf,Rd (kN)286.2
V_b,Rd (kN)3353.9
V_Ed / V_b,Rd 53.7% OK
§7.1 M-V Interaction
Triggered (V_Ed > 0.5·V_b,Rd) yes
η = (2V/Vb−1)² + M/Mpl ≤ 1 0.637 OK
§8.1 Flange-Induced Buckling
A_fc = b_f·t_f (mm²)15000
A_w = h_w·t_w (mm²)18000
FIB limit k·(E/f_yf)·√(A_fc/A_w)297
h_w/t_w / FIB limit 42.1% OK
§9.1 Transverse Stiffener
I_st,min (Eq.9.1) (mm⁴)3888000
I_st actual (mm⁴) 270000 LOW
λ̄_st4.5336
χ_st (curve c)0.0439
N_b,Rd (kN)91.5
N_Ed = V_Ed (kN)1800
Stiffener check NICHT OK
Utilization Summary
Berechnungsbericht per E-Mail
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Trägernachweise für alle Träger automatisieren
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Häufig gestellte Fragen

Wann wird ein Trägersteg als Klasse 4 eingestuft?
Nach EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 ist ein Steg in reiner Biegung Klasse 3, wenn h_w/t_w ≤ 124ε. Wird dieser Grenzwert überschritten, ist der Steg Klasse 4 und ein Wirkungsquerschnitt muss angesetzt werden. Für S355 beträgt die Klasse-3-Grenze ca. 101.
Wie wird der wirksame Querschnitt für einen Klasse-4-Steg berechnet?
EN 1993-1-5 §4 verwendet λ̄_p = (h_w/t_w)/(28.4·ε·√k_σ) mit k_σ = 23,9 für ein innenliegendes Element in reiner Biegung. Abminderungsfaktor ρ = (λ̄_p − 0,22)/λ̄_p² für λ̄_p > 0,673; wirksame Breite b_eff = ρ·h_w, verteilt 40%/60% von der Druckzone.
Was ist die Gurtbeulkontrolle nach §8.1?
EN 1993-1-5 §8.1 begrenzt die Stegschlankheit: h_w/t_w ≤ k·(E/f_yf)·√(A_fc/A_w), mit k = 0,55 für Klasse-4-Querschnitte. Verhindert, dass der Druckgurt den Steg aus der Ebene beult.
Wie wird die Querrippe nach §9.1 nachgewiesen?
Jede Querrippe muss ein Mindestflächenträgheitsmoment aufweisen (Gl.9.1): I_st ≥ 0,75·h_w·t_w³ für a/h_w ≥ √2, oder 1,5·h_w³·t_w³/a² für engere Abstände. Der wirksame Rippenschnitt wird auf Druckstabknicken (Knickspannungslinie c) nachgewiesen.
Was ist die M-Q-Interaktion nach §7.1?
Bei V_Ed > 0,5·V_b,Rd verlangt EN 1993-1-5 §7.1 Gl.7.1: (2·V_Ed/V_b,Rd − 1)² + M_Ed/M_pl,Rd ≤ 1.
Welche Teilsicherheitsbeiwerte gelten für EN 1993-1-5?
EN 1993-1-1 §6.1: γ_M0 = 1,00 und γ_M1 = 1,10. Das niederländische NA (NEN-EN) und das deutsche NA (DIN-EN) verwenden beide γ_M1 = 1,10.