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柱脚底板设计

T 形件有效悬挑长度 c、混凝土局部受压强度 fjd、按 EN 1993-1-8 §6.2.8 进行 NEd + MEd + VEd 组合设计。锚栓拉力（表 3.4）和混凝土锥体破坏（EN 1992-4）均已考虑。

Worked Example

HEB 300 column on C30/37 pad, 4 × M24 8.8 anchor bolts, plate 500 × 500 × 30 mm S275, weld a_w = 10 mm.
N_Ed = 800 kN (compression) · M_Ed = 120 kNm · V_Ed = 60 kN.
Eccentricity e = 150 mm — L_p/6 = 83 mm < e < L_p/2 = 250 mm → partial compression case. Weld governs (η ≈ 38%). PASS.

Inputs

柱截面

底板几何

基础

锚栓

设计荷载

底板设计结果

CheckηR_dE_dUnit

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Worked Example — HEB 300 / C30/37 / N=800kN / M=120kNm

满足 η = 37.6%
部分受压 (e ≤ L_p/2)

e = 150 mm  |  L_p/6 = 83 mm  |  L_p/2 = 250 mm

bearing zone (A_eff) anchor anchor HEB 300 (b=300mm) f_jd = 21.33 MPa A_eff = 104374.81 mm² c = 62.19 mm
CheckηR_dE_dUnit
Concrete bearing (§6.2.5) 35.9% 2226.66 800 kN ✓
Moment capacity (§6.2.8) 35.5% 337.93 120 kN·m ✓
Anchor bolt tension (Table 3.4) 0.0% 813.31 0 kN ✓
Anchor pull-out cone (EN 1992-4) 0.0% 1240.9 0 kN ✓
Shear transfer (friction + bolts) 4.5% 1324.42 60 kN ✓
Column-to-plate weld (§4.5.3) 37.6% 220.68 83 N/mm² ✓
f_jd21.33 MPa
c (T-stub)62.19 mm
A_eff104374.81 mm²
N_Rd2226.66 kN
M_Rd337.93 kNm
F_t,anchor,Rd813.31 kN
z_eff415.5 mm
F_t,Ed0 kN

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FAQ — EN 1993-1-8 §6 Base Plate Design

T 形件悬挑长度 c 是什么？

EN 1993-1-8 §6.2.5(4): c = t_p · √(f_y / (3 · f_jd · γ_M0))。底板超出柱形轮廓的额外悬挑，参与有效受压面积计算。

f_jd 如何计算？

f_jd = β_j · k_j · f_cd（§6.2.5(7)）。β_j = 2/3（灌浆接头）；k_j = α（EN 1992-1-1 §6.7 面积比 √(A_c1/A_c0)，上限 3.0）；f_cd = f_ck / γ_C。

锚栓破坏模式如何处理？

钢材破坏：F_t,Rd = 0.9 · f_ub · A_s / γ_M2（表 3.4）。混凝土锥体破坏（EN 1992-4 §7.2）：N_Rd,c = k_1 · √f_ck · h_ef^1.5 / γ_M,c。取较小值控制。

偏心工况如何划分？

e = M_Ed / N_Ed。e ≤ L_p/6：全截面受压。L_p/6 < e ≤ L_p/2：部分受压。e > L_p/2：大偏心，锚栓拉力控制。N_Ed ≤ 0：纯拉（上拔）。

算例是什么？

HEB 300，C30/37，4 × M24 8.8 级，500×500×30 mm S275，N_Ed = 800 kN，M_Ed = 120 kNm。e = 150 mm；L_p/6 = 83 mm，L_p/2 = 250 mm → 部分受压（小偏心）。f_jd = 21.3 MPa，N_Rd = 2227 kN。焊缝控制（η = 37.6%）— 满足。

是否包括剪力和焊缝检验？

是。剪力：V_Rd = μ · N_c + n · F_v,Rd（μ = 0.3 摩擦）。焊缝：N+M 产生的 τ_Ed 与 f_vw,d（§4.5.3）对比。