Ampaciteit wordt afgeleid van I_z = k · A^0.61 waarbij A de doorsnede in mm² is en k een basisconstante afhankelijk van de installatiemethode (18,5 voor horizontaal open lucht, 13,5 voor omsloten horizontaal, 11,0 voor verticaal omsloten). Het resultaat wordt gecorrigeerd voor omgevingstemperatuur boven 30°C, groepering van meerdere staven per fase, en behuizingstype.
IEC 61439-1 vereist dat busbars de thermische effecten van kortsluitstromen kunnen weerstaan zonder schade. De thermische equivalente stroom wordt berekend als I_th = I_k × √(t_k), waarbij I_k de RMS kortsluitstroom is en t_k de kortsluitduur. Dit moet kleiner zijn dan de nominale kortsluitstroom I_cw (typisch 25–50 kA voor standaard assen).
IEC 60865-1 §4 geeft de piek-elektrodynamische kracht op parallelle busbars tijdens kortsluiting als F_N = 0,2 × i_peak² / (d × h) newton per meter, waarbij i_peak = √2 × I_k de piek kortsluitstroom is, d de fase-afstand en h de busbar dikte.
IEC 61439-1 beperkt de temperatuurstijging van busbar componenten tot 55°C boven omgevingstemperatuur bij nominale stroom. De werkelijke temperatuurstijging wordt geschat als (I_r / I_z_base)^1,75 × 55°C. Voor omsloten of gegroepeerde opstellingen wordt de basis ampaciteit dienovereenkomstig verminderd.
Spanningsval wordt berekend als ΔU = √3 × I_r × L × (ρ × (1 + α(T_amb − 20)) / A) voor een 3-fasen systeem. IEC 60439-2 adviseert de spanningsval onder 5% van de referentiespanning te houden.
Koper busbars bieden hogere geleidbaarheid en betere corrosiebestendigheid. Aluminum busbars zijn 60–70% lichter en aanzienlijk goedkoper per kilogram, maar vereisen grotere doorsneden voor dezelfde ampaciteit. Voor nominale stromen boven 2500 A wordt koper meestal geprefereerd; onder 1600 A kan aluminum kostenbesparingen bieden.